Для сечения  I-I:

0.209 м2,
0.275 м,
0.00527 м4,
0.0192 м3.

Для сечения II-II:

0.152 м2,
0.20 м,
0.00203 м4,
0.0101 м3.

Длина нейтральной линии поперечины

1.42 м, расстояние от нейтральной линии стойки до середины выступа е = 0.3 м.

Рассчитываем напряжение в стойках станины по формуле (7.36)

 МПа.

По формуле (7.40) определим силу Q, действующую на стойки при зазоре в замке крышки D=0.003 м, расстоянии от нейтральной линии поперечины до верхнего выступа с=1.925 м и длине нейтральной линии стойки

2.875 м

0.143МН.

Рассчитываем изгибающий момент в нижней поперечине по формуле (7.38) Напряжения в нижней поперечине определим по формуле (7.37)  МПа. Коэффициенты запаса прочности будут равны: в стойке                      7.6, в поперечине                8.4. Полученные значения коэффициентов запаса прочности меньше допустимого значения Следовательно имеется вероятность поломки станины

Рис. 7.10. К расчету станины

открытого типа клети трио

Рассчитаем напряжения среза в опасном сечении выступа стойки по формуле (7.41)

26.3 МПа,

и напряжения изгиба по формуле(7.42)

 МПа.

Коэффициенты запаса прочности по опасному сечению выступа будут равны:

по нормальным напряжениям    

7.0,

по касательным напряжениям при

 МПа

Поскольку

<10, выступ является слабым местом станины.

7.2.2. Расчет станин с клиновым креплением крышки

Рис. 7.11. Схема нагружения станин открытого типа с клиновым

назад далее